電力綜合管廊模具應(yīng)力監(jiān)測(cè)選擇中間一節(jié)箱涵的中部截面作為監(jiān)測(cè)斷面，沿電力綜合管廊模具外表面和內(nèi)表面共布置31個(gè)測(cè)點(diǎn)，電力綜合管廊模具內(nèi)側(cè)每個(gè)測(cè)點(diǎn)處分別沿軸向和環(huán)向兩個(gè)方向粘貼應(yīng)變片，電力綜合管廊模具外側(cè)采用預(yù)埋鋼弦式應(yīng)變計(jì)進(jìn)行測(cè)量。

電力綜合管廊模具應(yīng)力監(jiān)測(cè)根據(jù)施工過程分為兩個(gè)階段：回填壓實(shí)階段和汽車荷載作用階段。通過對(duì)各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力數(shù)據(jù)的分析，得到箱涵頂板、側(cè)墻和底板各部分的內(nèi)力分布、控制應(yīng)力及其所在位置。

試驗(yàn)結(jié)果表明：電力綜合管廊模具頂板外側(cè)全部受壓、內(nèi)側(cè)全部受拉，跨中拉應(yīng)力不超過4.832 MPa；填土較低時(shí)，電力綜合管廊模具側(cè)墻表現(xiàn)為外側(cè)受拉、內(nèi)側(cè)受壓，隨著填土的增加，側(cè)墻中部外側(cè)的拉應(yīng)力逐漸減小，最終轉(zhuǎn)換為內(nèi)側(cè)受拉，不超過1.516 MPa；電力綜合管廊模具底板表現(xiàn)為內(nèi)側(cè)受拉，由于底板有一部分為后澆，且底下地基土并非理想的彈性均質(zhì)地基，實(shí)測(cè)底板的最大拉應(yīng)力不在跨中位置，而在底板端部?jī)?nèi)側(cè)的倒角處，不超過1.902 MPa。由電力綜合管廊模具各部位控制應(yīng)力可知，局部位置應(yīng)力超過了箱涵結(jié)構(gòu)混凝土的抗拉強(qiáng)度，箱涵局部出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，但根據(jù)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)的觀測(cè)，未能檢測(cè)出肉眼可見的裂縫，說明裂縫寬度還非常小，不影響結(jié)構(gòu)的正常使用。